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991.
992.
含Zr多晶Ni3Al合金在不同热处理温度下的组织与性能 总被引:1,自引:0,他引:1
研究了冷轧多晶Ni3Al-(0.2%,0.6%,1.0%,1.5%)Zr(原子分数)合金在不同热处理温度(800-1100℃)下的显微组织和力学性能,结果表明,适当的热处理温度,可使无硼Ni3Al-Zr多晶合金获得优良的室温拉伸强度和塑性,随着热处理温度的升高,不同Zr含量Ni3Al合金的再结晶体积分数增加,再结晶晶粒尺寸增大,室温拉伸强度下降.随着合金中Zr含量的增加,再结晶温度降低,再结晶晶粒尺寸减小.不同Zr含量Ni3Al合金的拉伸塑性明显依赖于热处理温度,对于低Zr(0.2%)合金,在1000℃热处理后,拉伸塑性最佳;对于中Zr(0.6%)合金,在850℃热处理后,拉伸塑性达到最大值;对于高Zr(≥1.0%)合金,拉伸塑性峰值出现在900℃热处理下,当热处理温度超过900℃,拉伸塑性显著降低。 相似文献
993.
轴承保持架温挤压模具失效分析 总被引:2,自引:3,他引:2
相对于传统的加工制造方法,铜合金实体轴承保持架温挤压技术有很多优点,针对温挤压中出现凹模开裂的问题,利用三维绘图软件SolidWorks建立保持架凹模的三维模型,将三维模型导入ANSYS有限元软件进行模拟和分析,发现应力分布不均匀且应力集中现象严重。分析认为应力集中导致疲劳裂纹是凹模开裂的原因。因此提出了两种解决方案:增加凸台壁厚可以降低应力集中,从而避免出现疲劳裂纹;或者改变凹模结构以彻底消除应力集中现象。对两种方案分别进行了数值模拟验证,结果证明是有效的。 相似文献
994.
Ni76Cr19AlTi合金的热变形行为 总被引:1,自引:0,他引:1
在Gleeble-1500热模拟机上对Ni76Cr19AlTi合金棒材进行恒温和恒速压缩变形实验,变形温度范围为80m-1150℃,应变速率范围为10^-3—10^0S^-1.结果表明,实验合金在800和850℃热压缩时变形抗力较大,容易发生开裂;而在950—1150℃温度范围内热变形由于发生动态再结晶,合金变形抗力减小,变形容易进行,不会发生开裂.研究了合金在高温塑性变形过程中流变应力的变化规律,确定了合金在950-1150℃范围内的变形激活能Q为376.84kJ/mol,应力指数n为4.15.对合金的热压缩变形真应力-真应变曲线及变形机制的分析表明,合理的变形条件为105m-1150℃及10^-1-10^0s^-1. 相似文献
995.
CAE技术在塑件浇注系统设计与工艺参数优化中的应用 总被引:3,自引:1,他引:3
利用计算机辅助工程技术对汽车空调上壳模具设计方案进行了模拟计算,并对结果进行了分析比较,得出了采用2个浇口的热流道较为合理的模具设计方案;采用CAE技术并结合实验设计方法对选定的模具设计方案以收缩翘曲量最小为优化目标进行了工艺参数优化,从可成型范围内找出了最佳生产工艺参数,即充填时间2.5 s、模具温度50℃、熔体温度205℃、保压时间12 s、保压压力120 MPa、冷却时间40 s。通过实际应用证明,CAE分析与实验设计相结合是一种经济、快捷的注射成型模具设计方法。 相似文献
996.
997.
998.
999.
1000.
高密度脉冲电流对A356铝合金凝固组织的影响 总被引:22,自引:0,他引:22
研究了高密度脉冲电流对A356铝合金凝固组织的影响,实验中对液相线以下溶体的凝固过程在不同阶段进行电脉冲处理。对比实验结果表明:经过电脉冲处理后,A356的合金凝固组织得到明显细化;在同样的电脉冲条件下,凝固组织细化效果与电脉冲放电开始时间有关,凝固过程中放电开始时间越早,凝固组织细化效果越明显;反之,凝固组织细化效果较差;同时,脉冲充电电压越高,凝固组织细化程度越大。定量计算了脉冲电流产生的电磁力并分析了脉冲电流影响凝固组织的作用机制。 相似文献